WSZ-AO-1生活污水處理設(shè)備

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活性污泥、氧化溝、SBR工藝
1.常規(guī)活性污泥法適用于中等負(fù)荷的大型污水處理廠。
2.氧化溝法、SBR法的基建費(fèi)用低，運(yùn)行費(fèi)較高。若處理規(guī)模為10萬t/d,折舊以20年計(jì)，氧化溝、SBR與常規(guī)活性污泥法的總處理費(fèi)用大體相當(dāng)。規(guī)模越小，氧化溝、SBR的總處理費(fèi)用越低。因此，對(duì)于中小型污水處理廠而言，氧化溝、SBR在經(jīng)濟(jì) 上有益。
3.氧化溝、SBR工藝一般不設(shè)初沉池和污泥消化池，處理單元比常規(guī)活性污泥法減少50%以上，操作管理簡化;且設(shè)備國產(chǎn)化程度高，價(jià)格低。
氧化溝、SBR工藝
1.基建費(fèi)用：SBR是合建式。地價(jià)高，有利于SBR，其土建費(fèi)用較低，但設(shè)備費(fèi)用較氧化溝高。
2.就進(jìn)水,BOD5濃度而言，高，有利于氧化溝;低，有利于SBR。一般以BOD5=150mg/L為界，高于此值，氧化溝建費(fèi)用低于SBR;低于此值，則反之。
3.運(yùn)行費(fèi)用就曝氣方式而言，氧化溝常用機(jī)械式，SBR通常用鼓風(fēng)式，后者比前者省電;SBR工藝是變水位運(yùn)行，增大了揚(yáng)程，因而電耗要比氧化溝小些，運(yùn)行費(fèi)用也低些。

WSZ-AO-1生活污水處理設(shè)備SBR工藝的自控要求較高。就出水水質(zhì)而言，氧化溝是動(dòng)態(tài)沉淀，SBR是靜態(tài)沉淀，后者沉淀效率更高，出水水質(zhì)更好。
MSBR法的基本原理與特點(diǎn)
MSBR的基本組成
反應(yīng)器由三個(gè)主要部分組成：曝氣格和兩個(gè)交替序批處理格。主曝氣格在整個(gè)運(yùn)行周期過程中保持連續(xù)曝氣，而每半個(gè)周期過程中，兩個(gè)序批處理格交替分別作為SBR和澄清池。
MSBR的操作步驟
在每半個(gè)運(yùn)行周期中，主曝氣格連續(xù)曝氣，序批處理格中的一個(gè)作為澄清池(相當(dāng)于普通活性污泥法的二沉池作用)，另一個(gè)序批處理格則進(jìn)行以下一系列操作步驟，
步驟1：原水與循環(huán)液混合，進(jìn)行缺氧攪拌。
在這半個(gè)周期的開始，原水進(jìn)入序批處理格，與被控制回到主曝氣格的回流液混合。在缺氧和豐富的硝化態(tài)氮條件下，序批處理格內(nèi)的兼性反硝化菌利用硝酸鹽和亞硝酸鹽作為電子受體，以原水及內(nèi)源呼吸所釋放的有機(jī)碳作為碳源，進(jìn)行無氧呼吸代謝。由于初期序批處理格內(nèi)MLSS濃度高，硝化態(tài)氮濃度較高，因此碳源成為反硝化速率的限制條件。
隨著原水的加入，有機(jī)碳的濃度增加，提高了反硝化的速率。來自曝氣格和序批格原有的硝態(tài)氮經(jīng)反硝化得以去除。另外，該階段運(yùn)行也是序批處理格中較高濃度的污泥向曝氣格回流的過程，以提高曝氣格中的污泥濃度。
步2：部分原水和循環(huán)液混合，進(jìn)行缺氧攪拌。

隨著步驟1中原水的不斷進(jìn)入，序批處理格內(nèi)有機(jī)物和氨氮的濃度逐漸增加。為阻止在序批處理格內(nèi)有機(jī)物和氨氮的過分增加，原水分別流入序批處理格和主曝氣格。使序批處理格內(nèi)維持一個(gè)適當(dāng)?shù)挠袡C(jī)碳水平，以利于反硝化的進(jìn)行。混合液通過循環(huán)，繼續(xù)使序批處理格原來積聚的MLSS向主曝氣格內(nèi)流動(dòng)。
步驟3：序批格停止進(jìn)原水，循環(huán)液繼續(xù)缺氧攪拌。
此后中斷進(jìn)入序批處理格的原水。原水在剩下的操作中，直接進(jìn)入主曝氣格。這使得主曝氣格降解大量有機(jī)碳，并減弱微生物的好氧內(nèi)源呼吸。序批處理格利用循環(huán)液中殘留的有機(jī)物作為電子供體，以硝化態(tài)氮作電子受體，繼續(xù)進(jìn)行缺氧反硝化。由于有機(jī)碳源的減少，缺氧內(nèi)源呼吸的速率將提高。來自主曝氣格的混合液具有較低的有機(jī)物和MLSS濃度。經(jīng)循環(huán)，把序批處理格內(nèi)的殘余有機(jī)物和活性污泥推入主曝氣格，在此進(jìn)行曝氣反應(yīng)降解有機(jī)物，并維持物質(zhì)平衡。

調(diào)節(jié)池出水水量
氣浮池出水油含量控制值為≤1 0mg／L，實(shí)際水質(zhì)油含量平均達(dá)到74．0mg／L，高含油污水進(jìn)入生化系統(tǒng)，導(dǎo)致二沉池出水不僅含有乳化油，還含有懸浮油，超出高密池的設(shè)計(jì)處理能力。絮凝反應(yīng)后形成的絮體包裹著油珠，沉降性能大幅度降低；如果仍保持原有處理量，高密池沉降區(qū)出水上升流速高于懸浮絮體下沉速度，出水水質(zhì)必然較差。
試驗(yàn)確定，當(dāng)二沉池出水全進(jìn)入高密池，不開跨越線，調(diào)節(jié)池出水須維持在1 80-200m3／h。以上方法只能在原水水量小或原水分流的操作條件下使用。正常工藝條件下．原水水量平均380m3／h，可采用水量半跨越半進(jìn)入高密池方法。經(jīng)調(diào)試發(fā)現(xiàn)略關(guān)高密池入口，可快速調(diào)節(jié)進(jìn)高密池水量，收效快、效果好；不利因素是有時(shí)會(huì)造成觀察池水色不好，但通透度和監(jiān)測(cè)數(shù)值都可滿足工藝要求。
必要時(shí)，通過采取微開觀察池跨越的方式，可進(jìn)一步改善出水水質(zhì)。
絮凝劑溶液(聚合物) 的濃度
以往操作習(xí)慣是以調(diào)整絮凝劑投加量提高高密池沉降區(qū)水質(zhì)，但當(dāng)聚合物溶液自動(dòng)配制機(jī)的淡水水壓不穩(wěn)定或淡水電磁閥內(nèi)的膜蓋被墊起漏量時(shí)，就會(huì)導(dǎo)致配制的絮凝劑溶液低于原設(shè)定的配制濃度(0 .56g／L)，如按原設(shè)定量2．0-6．0mg／L來提高加藥泵(P905B／C)投加量，增加量小于實(shí)際需要量，高密池水質(zhì)好轉(zhuǎn)效果不明顯。

解決辦法是調(diào)整聚合物制備機(jī)電氣控制箱內(nèi)干粉推進(jìn)器的轉(zhuǎn)速，提高藥液濃度，經(jīng)過調(diào)試確認(rèn)，轉(zhuǎn)速比在3～5之間時(shí)配制的溶液，能夠使高密池沉降區(qū)的水質(zhì)效果更好。調(diào)整轉(zhuǎn)速比時(shí)，增加量一般按每次0．1～0．2左右提高，1Omin后根據(jù)高密池絮凝區(qū)懸浮物(礬花)尺寸和沉降性能變化情況，再進(jìn)行下一次調(diào)整。凝聚劑三氯化鐵仍設(shè)為正常投加量即可。
排泥的時(shí)間
在高密池液位計(jì)正常顯示泥床高度的時(shí)候，操作上可以按PLC方式自動(dòng)進(jìn)行排泥控制，泥床高度控制良好(高、低泥位泥分別為1．0m和0．5m)。但泥位計(jì)發(fā)生故障，損壞報(bào)廢，不能對(duì)操作起到指導(dǎo)作用，操作人員只能根據(jù)操作經(jīng)驗(yàn)和沉降區(qū)水質(zhì)效果觀察的實(shí)際情況，人工啟動(dòng)排泥泵(P701A)排泥。
經(jīng)過實(shí)踐總結(jié)出，當(dāng)沉降區(qū)水中出現(xiàn)少量小泥團(tuán)上浮，升至水面分散解絮，釋放出油花擴(kuò)散時(shí)，證明沉降區(qū)填料內(nèi)刮附的絮體或池底泥床已發(fā)生厭氧，就需要開泵排泥。
操作過程
經(jīng)過調(diào)試操作的研究和摸索，采用上述辦法，在短時(shí)間內(nèi)(2～4h)就可以使高密池出水清澈通透，水質(zhì)達(dá)標(biāo)。調(diào)整開始時(shí)，首先將水量控制在200m3／h以下，然后全開高密池跨越線這時(shí)高密池會(huì)停止進(jìn)水，液位下降露出沉降區(qū)填料 待填料中的污水靜置沉降40min左右，污泥沉淀至填料底部，水中不飄泥后，再逐漸關(guān)小高密池跨越線閥門，把部分污水轉(zhuǎn)入高密池，轉(zhuǎn)閥的操作動(dòng)作不可太大，跨越不可全關(guān)，可用高密入口控制水量即可。
①合理調(diào)整FeCI3、PAM投加量。
② 通過調(diào)整回流量和濃度，使?jié)饪s區(qū)懸浮物濃度控制在1OOO～ 500mg／L，達(dá)到集團(tuán)沉降的工藝條件。